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          航空軸承鋼的發(fā)展及熱處理技術(shù)(二)

          航空軸承鋼的發(fā)展及熱處理技術(shù)(二)


          隨著航空航天技術(shù)的發(fā)展,軸承鋼的種類和承溫能力逐漸提高。我國航空航天軸承的熱處理技術(shù)一直處于發(fā)展階段,但與國外軸承鋼的熱處理技術(shù)相比仍有一定的上升空間??偨Y(jié)國內(nèi)外航空航天軸承鋼及熱處理技術(shù)的發(fā)展,主要論述了GCr15、8Cr4Mo4V、G13Cr4Mo4Ni4V等軸承鋼的熱處理技術(shù)介紹了GCrl5軸承鋼的馬氏體等溫淬火、貝氏體等溫淬火、馬氏體+貝氏體混合等溫淬火組織,詳細(xì)介紹了國外M50軸承鋼的熱處理工藝方法、工藝參數(shù)及獲得的熱處理組織。

          高溫保溫時間是M50軸承鋼熱處理中的關(guān)鍵環(huán)節(jié),預(yù)熱后,零件在1105~1120℃之間奧氏體化3~10min。奧氏體化的最佳時間取決于零件的截面積及裝載量,可以通過試驗確定,時間間隔按照0.5min逐漸增加,以檢測獲得的晶粒尺寸和硬度。淬火后的樣品晶粒度比較容易測量,硬度應(yīng)該在回火后測量。理想情況下,保溫時間應(yīng)該盡可能短,能夠滿足硬度要求條件即可,以減小晶粒的尺寸。奧氏體化后,零件淬入540~595℃的熔融鹽浴中5~10min,該保溫工序降低內(nèi)應(yīng)力及減小零件心部和表面溫差的作用優(yōu)于空冷和后續(xù)的等溫淬火。然后進(jìn)行淬火處理,淬入175~190℃的等溫鹽浴中5~ 15min。該工序有利于降低心部和表面的溫差,有利于減少奧氏體向馬氏體轉(zhuǎn)變過程中形成的殘余應(yīng)力,預(yù)防發(fā)生變形或者萌生裂紋。接下來的馬氏體轉(zhuǎn)變,零件可采用空冷方式冷卻至室溫,不能直接采用水洗、回火或者深冷處理。如果采用氣冷裝置或者設(shè)施,應(yīng)該使零件在30~ 60min內(nèi)從175~ 190℃勻速冷卻到室溫。縮短冷卻時間,可能導(dǎo)致生成更高的殘余應(yīng)力,同時導(dǎo)致形變和裂紋萌生的傾向性提高。



          M50軸承鋼需要進(jìn)行多次回火以提供最大硬度,并保持尺寸穩(wěn)定性。零件應(yīng)該進(jìn)行3次或3次以上回火,回火溫度在540~ 550℃之間,時間為2~4h,每次回火都要冷卻到40℃以下。在第1次回火前或第1次回火后,進(jìn)行深冷處理有利于殘余奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變。M50軸承鋼常用的冷處理溫度為-70~-85℃,時間為2~4h,回火前進(jìn)行深冷處理對軸承鋼的作用最大。然而,未經(jīng)過等溫處理的零件、容易產(chǎn)生裂紋的零件,不需要進(jìn)行冷處理。當(dāng)零件在回火前進(jìn)行冷處理時,淬火和回火之間的時間間隔不能超過5h。如果超過5h,之前的應(yīng)力會釋放,降低了冷處理的有效性。當(dāng)設(shè)備、時間或零件不具備在回火前進(jìn)行冷處理的條件時,零件應(yīng)該在第1次回火和第2次回火之間進(jìn)行冷處理。根據(jù)國外軸承鋼的熱處理要求,制定出M50鋼的典型熱處理工藝曲線如圖4所示。

          采用這種熱處理工藝獲得的M50軸承鋼的微觀組織如圖5所示淬火后鋼中的組織主要為馬氏體+貝氏體,經(jīng)回火處理后得到回火馬氏體+下貝氏體,回火后已經(jīng)看不到馬氏體的基本特征,總體表現(xiàn)為回火索氏體組織,并分布有少量竹葉片狀貝氏體組織

          8Cr4Mo4V軸承鋼可以通過等溫淬火獲得貝氏體+馬氏體組織,等溫淬火后貝氏體含量比國外熱處理工藝獲得的貝氏體含量稍高。8Cr4Mo4V軸承鋼中貝氏體形貌與固溶加熱溫度之間存在明顯關(guān)系,分別加熱至1050℃、1065℃、1080℃、1095℃和1110℃,保溫1h后淬入260℃鹽浴爐中等溫處理8h,然后進(jìn)行3次550℃×2.5h回火,獲得的貝氏體組織如圖6所示。當(dāng)固溶溫度較低為1050℃和1065℃時,獲得的貝氏體細(xì)?。欢葴卮慊饻囟容^高為1095℃和1110℃時,獲得的貝氏體尺寸較大。

          軸承套圈國內(nèi)現(xiàn)有主流熱處理工藝為真空淬火+回火,采用的真空氣淬熱處理工藝見圖7。采用真空氣淬熱處理工藝對8Cr4Mo4V鋼制軸承零件進(jìn)行熱處理后,硬度、組織均可達(dá)到技術(shù)要求,表面質(zhì)量優(yōu)良,可省去酸洗、清理等工序,節(jié)省部分磨削時間,經(jīng)濟(jì)效益顯著,同時可以提高軸承的使用壽命,但真空熱處理仍然存在一定的缺點和不足,有待進(jìn)一步改進(jìn)。

          3、G13Cr4Mo4Ni4V 軸承鋼的熱處理及其發(fā)展

          為了提高軸承套圈的耐沖擊能力,發(fā)展出滲碳型G13Cr4Mo4Ni4V鋼(國外牌號M50NiL )為航空航天軸承主要應(yīng)用材料,其化學(xué)成分見表5。該軸承鋼在工作中需要高強度、高硬度、高耐磨性和8Cr4Mo4V軸承鋼的要求相似。G13Cr4Mo4Ni4V是一種滲碳鋼,與完全硬化的M50軸承鋼相比,它的心部具有更高的沖擊韌性。在滲碳過程中將G13Cr4Mo4Ni4V試樣加熱至滲碳溫度,對其滲碳、擴(kuò)散,短時的循環(huán)滲碳與長時的擴(kuò)散相結(jié)合可以提高M(jìn)50NiL軸承鋼材料對碳的吸收能力。然后通過高溫固溶與低溫回火相結(jié)合使G13Cr4Mo4Ni4V軸承鋼硬度增加,使碳化物細(xì)化均勻地分布在基體中。

          滲碳通常用作G13Cr4Mo4Ni4V鋼的表面硬化,其他表面熱化學(xué)處理,包括氣體等離子滲氮、稀土摻雜和離子注入等也被應(yīng)用于該鋼種。國外M50NiL軸承鋼的熱處理工藝曲線如圖8所示,碳后從表面到心部的成分和微觀結(jié)構(gòu)各不相同,碳濃度變化會導(dǎo)致沿著硬化層深度方向出現(xiàn)多種不同的微觀結(jié)構(gòu)。

          M50NiL軸承鋼熱處理后層狀組織分布明顯,如圖9所示。硬化層的顯微組織由針狀回火馬氏體、少量殘余奧氏體和球碳化物組成。圖9 (b)表明,硬化層的顯微組織由針狀回火馬氏體、少量殘余奧氏體和球狀碳化物組成。從圖9(c)可以看出,過渡層的主要組織為針狀回火馬氏體,夾雜少量碳化物。心部組織與表面不同,主要的顯微組織是鐵素體基體及厚板條回火馬氏體,如圖9(d)所示。

          等離子滲碳是一種等離子輔助表面熱處理工藝,它可以促進(jìn)碳在鋼表面的擴(kuò)散,形成碳化物,可以提高軸承鋼表面的強度和耐磨性。M50NiL軸承鋼經(jīng)過等離子滲碳表面處理以后,表面硬度大、心部韌性好,滿足飛機發(fā)動機部件在惡劣環(huán)境中的使用要求。等離子滲碳處理后,將M50NiL軸承鋼在1050℃下固溶處理1h,進(jìn)行氣體淬火。部分研究表明等離子滲碳過程中的擴(kuò)散動力學(xué)的臨界溫度450~500℃之間。因此,將試樣分別在440℃、450℃、500℃、550℃下處理4h、8h及12h后,試樣隨爐冷卻到室溫的微觀組織形貌見圖10,可以看出滲碳溫度越高滲碳層越厚,表面層微觀結(jié)構(gòu)越均勻。滲碳溫度在400~450℃之間時表面層結(jié)構(gòu)為滲碳體,當(dāng)溫度處在500~550℃之間時表面層結(jié)構(gòu)為馬氏體。與未經(jīng)過等離子滲碳處理的軸承鋼試樣相比,經(jīng)過等離子滲碳處理的軸承鋼試樣表面硬度更高。在400℃和450℃下熱處理后的軸承鋼試樣硬度和彈性模量高于500℃和550℃熱處理后的軸承鋼試樣硬度和彈性模量,這是因為形成了較硬的Fe3C相。

          4、其他軸承鋼的熱處理工藝

          CSS-42L(國內(nèi)牌號BG801)是航空航天軸承、齒輪用鋼,也是一種高強度不銹鋼,被應(yīng)用于軸承的制備,屬于第3代軸承鋼,具有高強度和良好耐腐蝕性優(yōu)點,其化學(xué)成分如表6所示。CSS- 42L軸承零件在885℃條件下進(jìn)行固溶處理lh,氣淬到室溫,然后在-73℃下進(jìn)行冷處理1h,最后在482℃下回火5h后的微觀組織形貌見圖11。

          CSS- 42L合金元素含量較高,經(jīng)過淬、回火后一般會存在一定含量的殘余奧氏體,殘余奧氏體會降低材料強度且在服役過程中可能呈現(xiàn)不穩(wěn)定狀態(tài)。若在一定的應(yīng)力條件下誘發(fā)形變或降溫過程中轉(zhuǎn)變成馬氏體組織,則會導(dǎo)致零件尺寸在使用過程中發(fā)生變化,影響零件的正常使用甚至失效。


          5、結(jié)束語

          通過對現(xiàn)有研究的分析,總結(jié)了國內(nèi)軸承鋼的發(fā)展歷程,詳細(xì)介紹了航空軸承用鋼GCr15、8Cr4Mo4V和G13Cr4Mo4Ni4V鋼的熱處理工藝及工藝對微觀組織的影響。GCrl5 軸承鋼的現(xiàn)有熱處理方式為油淬,直接獲得馬氏體組織,或者通過等溫處理獲得馬氏體、貝氏體及馬氏體+貝氏體組織。國外M50鋼的主要熱處理方式為等溫淬火,獲得的理想組織為馬氏體+貝氏體的混合組織。滲碳型G13Cr4Mo4Ni4V軸承鋼具有較高的沖擊韌性,在加工復(fù)雜結(jié)構(gòu)的折返彈支軸承方面得到了更大的應(yīng)用。為適應(yīng)軸承齒輪一體化要求,BG801合金在軸承和齒輪復(fù)合加工、復(fù)合熱處理方面未來需要開展更多的研究工作。

          (來源:軸承雜志社)


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